| Название |
Год выпуска |
Вид работы |
Страниц |
Цена |
| |
ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ФИЗИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ
| 1998 | диссертация | 20 | 290 руб. |
РАЗРАБОТКА И АНАЛИЗ КОНСТРУКТОРСКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ КОМПОЗИТНЫХ ТРОЙНИКОВ ТРУБОПРОПРОВОДОВ
| 2002 | диссертация | 142 | 290 руб. |
Управление конфигурацией ГТД для обеспечения поддержания летной годности
X = A+Y,
(4.1)
где X - вектор неизвестных в линейных уравнениях; А* - псевдообратная матрица; Y - вектор свободных членов.
Метод группового учета аргументов (МГУА) [115 - 117] состоит в рекуррентном решении системы нормальных уравнений, составленных для новых вспомогательных параметров Y = /(Х^Х,) и т.
| 2004 | диссертация | 176 | 290 руб. |
РАЗРАБОТКА И АНАЛИЗ КОНСТРУКТОРСКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ КОМПОЗИТНЫХ ТРОЙНИКОВ ТРУБОПРОПРОВОДОВ
| 2002 | диссертация | 142 | 290 руб. |
Совершенствование гидродинамический способов защиты ракет-носителей и элементов стартовый сооружений от течений, образующийся при старте
- имеется возможность количественной оценки степени трудности решаемой задачи;
- для реализации метода с применением ЭВМ можно разработать универсальный программный комплекс.
В общем случае исходную задачу геометрического программирования формулируют следующим образом: найти минимальное значение целевой
функции f(x) при ограничениях > 0,/ = 1,2,.
| 2005 | диссертация | 176 | 290 руб. |
Определение напряженного состояния и параметров разрушения тонкостенный клеенык и клееклепанык элементов авиационный конструкций с трещинами
В правой колонке на рис. 2.12 приведена схема поэтапного (для каждого значения Nj) расчета прогнозируемого размаха КИН A^]J. и значений полудлины a*^j.
Вычисления AATJJ. производятся на основе значений раскрытий берегов
трещины: для пластины без накладки - в одной точке (яг =1) в центре трещины, для пластины с накладкой - в трех точках ("2-3, координаты х\ = -6,667 мм, Х2 = мм, дез = 6,667 мм) и в пяти точках (п2 - 5, координаты XI = -8 мм, Х2 - -4 мм, дез = мм, Х4 = 4 мм, х$ = 8 мм).
| 2004 | диссертация | 122 | 290 руб. |
Прогнозирование и контроль массы авиационный конструкций с использованием критерия "силовой фактор"
Bb = (ent_ndl.z * ent_nd2.x)+(ent_nd2.z * ent_nd3.x)+(ent_nd3.z * ent ndl.x)-(ent_nd3.z * ent_nd2.x)-(ent_ndl.z * ent_nd3.x)-(ent_nd2.z * ent_ndl.x) 'Третий определитель
cc = (ent_ndl.x * ent_nd2.y)+(ent_nd2.x * entnd3.y)+(ent_nd3.x * ent_ndl.y)-(ent_nd3.x * ent_nd2.
| 2004 | диссертация | 189 | 290 руб. |
Совершенствование процессов получения изделий из композитов регулированием поверхностной энергии и межфазного в заимодейств и я
| 2005 | диссертация | 183 | 290 руб. |
Оптимизация распределения материала в комбинированнык авиационный конструкциях
| 2005 | диссертация | 128 | 290 руб. |
Методика проектирования орбитальный станций с учетом особенностей технического обслуживания и ремонта в процессе длительной эксплуатации на орбите
| 2005 | диссертация | 150 | 290 руб. |
Повышение эффективности использования спутниковой радионавигации на транспортных вертолетах
| 2005 | диссертация | 164 | 290 руб. |
Формирование облика и создание демонстрационного двигателя внутреннего сгорания с качающимися рабочими органами
| 2005 | диссертация | 134 | 290 руб. |
Аэродинамическая стабилизация с помощью тросовой системы движения космических аппаратов при спуске в атмосфере
Разрушению. Значения угловых скоростей в системе напрямую зависит от значений собственных частот в системе и, как правило, выполнение ограничений на собственные частоты системы приводит к выполнению ограничений на угловые скорости вращательного движения.
Учитывая вышесказанное, можно сформулировать задачу выбора параметров тросовой системы следующим образом.
| 2007 | диссертация | 116 | 290 руб. |
| |
